淄柴6170柴油机全工况分析
在分析研究了选用两种不同工质的ＲOＲC 系统的功能随体系抽气压力的改变情况后，以输出功率醉大为目标，确定选用Mix 作为工质的体系抽气压力为1. 15 MPa，选用Ｒ245fa 作为工质的体系抽气压力为1. 2 MPa，在淄柴6170柴油机悉数工况范围内分析ＲOＲC 体系的功能并将两者进行比较。
淄柴6170柴油机在选用两种不同工质的ＲOＲC 体系中，随着发动机转速和转矩的改变，体系净输出功率的改变情况。为了清晰地比照柴油机悉数工况范围内选用两种工质的ＲOＲC 体系的净输出功率，制作了等高线方位相同的MAP 图，从图中能够看出，随着发动机转速和转矩的升高，选用Mix 和Ｒ245fa 作为工质的ＲOＲC 体系的净输出功率均呈现出增大的选用2 种工质的ＲOＲC 体系净输出功率MAP 图Fig． 13 MAPs of net power output of ＲOＲC systemusing two working fluids( a) Mix ( b) Ｒ245fa趋势，淄柴6170柴油机机油冷却器，在额定功率处置别为29. 51 kW 和29. 07 kW。此外，在图中所有的等高线处，淄柴6170柴油机海淡水冷却器，淄柴6170柴油机选用Mix 的体系净输出功率均比相同等高线方位下选用Ｒ245fa 的体系净输出功率大，而且两者差值随着柴油机转速和转矩的升高而增大。这一结果表明在相同的柴油机工况下，选用Mix 作为体系工质的ＲOＲC 体系具有更好的功率输出特性。
具体淄柴6170柴油机结构设计(a)、CAE计算、降低主要轴承壁等关键部件的残余结构强度、部分空心化设计、以及需要58个区域的加固设计保持必要的壁厚、去除冗余内容e)、淄柴6170柴油机气缸体采用滚筒设计、从受力角度考虑，主轴承壁应力位置在主轴承螺栓和气缸盖螺栓之间，凸轮轴孔处。
由于油路孔的位置，所以在保证强度的基础上，减小淄柴6170柴油机主轴承的壁厚或制作空心结构可减轻主轴承壁的重量。具体的减重位置包括主轴承上座上方的冲压扇形空心结构的设计。为了保证强度，淄柴6170柴油机柴油泵，增加了两个横向钢筋。空心凸轮轴孔位于外壁附近，另一侧的裙部加强件的中间部分的厚度被掏空。上述部位的总失重率为1.4%。从数据来看，减重效果明显。
由于现代车用柴油机在外特性上大多不选用EGR，淄柴6170柴油机，因而，淄柴6170柴油机展示的NOx随a φ 的改变规则关于拟开发柴油机过量空气系数的选择具有很强的指导意义：1)无EGR 时，柴油机的NOx 源排放随a φ 的改变可总结出经验公式，为概念设计阶段a φ 的选取提供指导；2)不同柴油机之间具有相似的规则．尽管淄柴6170柴油机焚烧系统的设计以及工作进程的安排不同会导致不同柴油机之间NOx 源排放的差异，但这种差异性相对其共性规则仅仅非必须要素，不阻碍概念设计阶段选取不同a φ 时对NOx源排放的猜测与评价．为了降低NOx 源排放，部分负荷下柴油机通常会引进外部EGR．考虑到淄柴6170柴油机稀燃( aφ >1)与 EGR 对缸内焚烧温度具有相同的稀释降温效果，且a φ 与EGR η 对缸内氧浓度巨细的影响又彼此关联．
因而，关于选用了外部EGR 的情况，NOx值以缸内稀释参数L 为横坐标来表达．淄柴6170柴油机选用了废气再循环的柴油机1、淄柴6170柴油机2 和柴油机3 所有EGRη > 0的工况下 NOx 排放与稀释参数L的关系，按EGR η 的巨细从0 到20%，以5%为距离别离标注．能够看出3 台柴油机有共性规则：1) L值相一起， EGR η 越大，对应NOx排放越小；2)随着L值的增大， EGR η 对NOx 排放的影响逐渐减小，当L > 2.5时，NOx 排放均小于4 2 10 × ，且与EGR η的巨细根本无关；3) EGRη > 20%时，NOx 排放均小于2 10 × ，且与L值的巨细根本无关．
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